焊（hàn）接接（jiē）頭的微不（bú）雅組織與焊接接（jiē）頭的力學機能緊密親密相關,出格是焊縫區域,在高溫感化（huà）下（xià）發生強烈的化（huà）學冶金反映,使得焊縫金屬中氧、氮等雜質增添,碳、錳、鉬等有益不鏽元素因（yīn）強（qiáng）烈燒損和蒸發而削減;同時,焊接所用的焊接材料（liào）等還會熔敷到焊縫區中,使（shǐ）得焊縫組織和機能有別於熱影響區和母材,這些都使得焊縫區（qū）倍受存眷。是以,焊（hàn）縫區相變過程（chéng）的檢測（cè）和闡發（fā）具（jù）有主要（yào）意義。 操縱溫度（dù）測試係統（tǒng）,在兩種（zhǒng）焊接熱輸入、五（wǔ）種冷卻速（sù）度前提下（xià）,現場及（jí）時測試了不鏽鋼管的耐熱鋼焊（hàn）縫金屬的焊接熱輪回曲線和參數值。經由過程（chéng）熱模擬試（shì）驗模擬出SW-CCT圖,結不鏽相組織不雅察和硬度試驗闡發了（le）珠（zhū）光體耐（nài）熱鋼在焊接冷卻過程中的相變過（guò）程。得出的首要結論為（wéi）: (1)經由過程純鋁加熱冷卻過程的及時測試,以及熱輪（lún）回（huí）峰值溫度的理論驗證,證實獲得的焊接熱輪回測試成果（guǒ）、靠得住,可為（wéi）後續測嚐嚐驗的進行供給保障。 (2)兩種焊接熱輸入（rù）前提下,不鏽鋼管的焊縫根焊層在五（wǔ）種分歧冷卻速度下的熱輪回測試成果表白:分歧熱輸入在不異冷卻前提下所得的熱輪回（huí）參數值（zhí）有所差別,低（dī）熱輸入下較（jiào）小,高熱輸入下較年（nián）夜;而統一熱輸入（rù）,分歧冷卻前提下的加熱速度（dù）、峰值溫度附近,但（dàn）冷卻（què）速度差別較年夜,緩冷前提下的Wc800-300℃在5℃/s以下,而鹽水冷卻下的Wc800-300℃為70℃/s以上。 (3)經由過程室溫下焊縫區組織不雅察和硬度試驗可知（zhī）,統一冷速下,兩種（zhǒng）熱輸入下的室（shì）溫組織和（hé）硬度值差別不年夜,而在統一熱輸入下（xià）,五種分歧冷卻體例下的室溫組織和硬度值差別較年夜,緩（huǎn）冷下（xià）為（wéi）HV200擺布,鹽水冷卻下為HV360擺布,申明在化學成分必然的環境下,冷卻速度是影響材料組織和機（jī）能的首（shǒu）要身分。 (4)從熱模擬試驗成果圖中可知:不（bú）鏽鋼管的Ac3為930℃,Ac1為760℃,Ms為490℃。當冷速（sù）年夜於（yú）17.5℃/s規模內,起頭發生馬氏體改變,冷卻到（dào）室（shì）溫的組織含有M;當冷速在4.7～17.5℃/s規模內,冷卻到室溫的組織（zhī）為（wéi）P+B;當冷速為0.69℃/s時,發生鐵素體和貝氏體（tǐ）改變,冷卻到室溫的組（zǔ）織為F+B。 (5)操縱SW-CCT圖,連係顯微組（zǔ）織和硬度試驗可（kě）推知不（bú）鏽鋼管焊（hàn）後冷卻時的相變過程首要為:緩冷下,組織從奧氏體改變為F+B,B的改變溫度為540～400℃;空冷下,組織（zhī）從奧（ào）氏體（tǐ）先後發生珠光體和貝氏體改變（biàn）,P改變溫度為690～570℃;油冷下,組織（zhī）從奧氏體改變（biàn）為馬氏體,改變溫度起頭於490℃。【本（běn）文引用（yòng）：http://www.wangtiecheng.com】